Время публикации: 2023-09-04 Происхождение: Работает
Никельсберегающие сплавы нержавеющей стали, такие как Fe – 17 мас. % Cr – 0,6 мас. % Ni, имеют ферритную структуру при комнатных и высоких температурах, что приводит к легкому образованию в них столбчатых кристаллов во время затвердевания с очень низким содержанием равноосных кристаллов в стали. отливки. Столбчатая кристаллическая структура имеет очевидную анизотропию в последующем процессе пластической обработки, что, вероятно, приводит к появлению складчатых дефектов в пластинчатых изделиях из-за плохой способности к глубокой вытяжке. Контроль структуры отливки и получение высокого содержания равноосных кристаллов в процессе непрерывного литья (CC) важны для улучшения характеристик и качества последующей горячей обработки продукта; это всегда было центральной проблемой для сталелитейной промышленности [1,2]. Кунштрайх и др. В [3] рассматривалось качество поверхности/подповерхности (полоски, трубы, точечные отверстия, пузырьки, содержание включений) и скорость отклонения (коды отклонений при отливке слябов) изделий, отлитых на машинах для производства толстых слябов с высокой или низкой производительностью. Они обнаружили, что низкоскоростные машины или машины с широкими слябами, которые создают или поддерживают стабильный поток двойных валков в форме, являются ключом к устранению дефектов слябов, хотя интенсивность потока двойных валков не должна быть чрезмерной. Электромагнитное перемешивание (ЭМС) приводит в движение поток расплавленной стали, контролируя процесс тепло- и массообмена посредством индуктивной бесконтактной электромагнитной силы (ЭДС). Организация и использование EMS для управления металлургическим поведением в зоне вторичного охлаждения (ЗВО) с целью улучшения качества прядей уделялось меньше внимания исследователей.
Было показано, что характер переноса расплавленной стали в ЗКЗ во время разливки слябов напрямую влияет на внутреннее качество слитка и позволяет одновременно контролировать качество прокатываемых материалов путем регулирования потока расплавленной стали и температуры [4]. ЗКЗ сляба в основном оборудовано EMS вставного типа (Nippon Steel, Токио, Япония), EMS коробчатого типа (ABB, Цюрих, Швейцария) и роликовым электромагнитным перемешиванием (REMS) (Danieli Rotelec, Париж, Италия). ) [5]. По сравнению с EMS вставного и коробчатого типа, роликовый электромагнитное перемешивание (R-EMS) имеет катушку внутри ролика и заменяет опорный ролик для слитка, а также имеет более высокую ЭДС, которая толкает внутренний поток расплавленной стали. Лей и др. [6,7] исследовали распределение магнитного поля и поля потока трех мод R-EMS (двойного диска, двойного кольца и тройного кольца). ЭМС в режиме двойного кольца оказалась наиболее эффективной, обеспечивая большую площадь циркуляционного потока внутри пряди при той же мощности, что и в других режимах. С увеличением частоты плотность магнитного потока в центре сляба уменьшалась, а ЭДС и скорость расплавленной стали увеличивались, что указывает на то, что ЭДС является прямым индикатором эффекта R-EMS. Шен и др. [8] создали совмещенную модель течения и поведения сляба в ЗКЗ, основанную на уравнениях Максвелла и модели k-эпсилон, и они заметили, что направление потока расплавленной стали согласуется с направлением ЭДС и что перемешивание эффект существенно ослаблялся с увеличением толщины затвердевшей оболочки. Ван и др. В работе [9] предположено, что ЭДС, генерируемая магнитным полем бегущей волны, концентрируется вблизи широкой поверхности тяжа и что ЭДС создает горизонтальный перемешивающий поток. Цзян и др. [10] создали трехмерную макроскопическую модель переноса плиты и заметили, что конечная точка затвердевания находилась в положении одной четверти в направлении ширины плиты. По сравнению с линейной мешалкой, сдвинутой в сторону, ротационная мешалка в SCZ способствует равномерному распределению растворенного вещества в конце затвердевания. Ван и др. [11] проанализировали факторы, способствующие низкому равноосному соотношению кристаллов ферритной нержавеющей стали 430. При недостаточной EMS соотношение равноосных кристаллов значительно улучшается за счет регулировки ЗКЗ и скорости разливки, что снижает поперечное растрескивание пряди. Чжоу и др. [12] проанализировали механизм влияния ЭМС на структуру затвердевания мартенситной нержавеющей стали при слябовой отливке и заметили, что центральное равноосное кристаллическое отношение пряди достигало в среднем 50% и до 57% при использовании соответствующего магнитного поля. плотность потока. Исследования Nippon Steel [13] показали, что R-EMS может контролировать эффективный поток внутренней расплавленной стали, чтобы уменьшить столбчатую кристаллическую структуру электротехнической стали и нержавеющей стали, одновременно увеличивая соотношение равноосных кристаллов для улучшения центральной усадки, пористости и сегрегации. сляба, что способствует повышению скорости разливки и качества процесса производства сляба.
Эти исследования показывают, что R-EMS может заменить обычный прижимной ролик в машине CC с другими парами роликов. Различное расположение роликов в сегментах будет иметь различное распределение магнитного поля, площади ЭДС и схемы течения расплавленной стали. Учитывая важность металлургического поведения в ЗКН отливки сляба с точки зрения контроля внутреннего качества слитка, была разработана совмещенная модель трехмерного (3-D) электромагнитного поведения, поведения течения, теплопередачи и затвердевания в ЗКЗ. были разработаны в данном исследовании. Мы использовали сталь Fe–17 мас.% Cr–0,6 мас.% Ni для исследования влияния различного количества пар роликов для R-EMS на распределение магнитного поля и поведение затвердевания. Мы стремились использовать численное моделирование для обеспечения теоретического руководства по улучшению структуры затвердевания и внутреннего качества отливок из ферритной нержавеющей стали.
2. Методы
2.1. Числовой Модель Описание
Структура СЭМ-оборудование в основном состоит из роликовой втулки (медь), магнитного экранирующего кольца, катушки, сердечника, расплавленной стали и воздушной области (рис. 1; воздушная область не показана). Магнитное экранирующее кольцо состоит из части кольца, остальная часть которой заполнена воздухом. Теплофизические параметры и параметры процесса CC, используемые в расчетах моделирования, приведены в таблице 1. Начало координат в модели находится в центре мениска формы, где направление разливки находится вдоль положительной оси Z, а направление X- и оси Y параллельны узкой и широкой сторонам пряди соответственно. Модель расчетной области была разработана с помощью R-EMS в ЗКЗ для производства стали Fe–17 мас.% Cr–0,6 мас.% Ni с поперечным сечением 1280 мм × 200 мм. Структура R-EMS линейная, с пятью витками, намотанными на ролик диаметром 240 мм и длиной 1550 мм. Три пары роликов находились на расстоянии 4,159, 3,911 и 3,660 м от мениска, использовался режим непрерывного линейного перемешивания.
Благодаря магнитному числу Рейнольдса Rm < 1 при электромагнитном перемешивании в процессе ХК влияние течения стали на внешнее магнитное поле было незначительным. В высокотемпературной зоне на электромагнитную силу не учитывалось влияние твердой и жидкой фаз стали с мало отличающейся электропроводностью. Разработка связанных уравнений для электромагнитного поля, поля течения, теплопередачи и поведения затвердевания является относительно зрелой, как подробно описано Ли и др. [14] и Ван и др. [15]. Принцип действия линейной мешалки показан на рисунке 2 [16]. Электромагнитный ролик представляет собой мешалку с магнитным полем бегущей волны, что означает, что железный сердечник и магнитная цепь отключены, и что электромагнитная тяга в одну сторону контролирует линейное движение расплавленной стали.
2.2. Граница Условия и Числовой Решение Процедура
Для электромагнитного поля в электромагнитной модели использовалась тетраэдрическая сетка с номером ячейки 518 230. Для пар роликов каждая Р-ЭМС имела по пять катушек, нагруженных двухфазным переменным током, причем разность фаз каждой фазы составляла 90°. Магнитная линия была параллельна поверхности воздушного блока, окружающего мешалку. Граничные условия изоляции были заданы между катушкой, медной трубкой и железным сердечником.
Для расчета течения и затвердевания была создана сегментированная модель без электромагнитной силы в форме и с областью опорного ролика для расчета информации о затвердевании и затвердевании; Для расчета жидкости использовалась шестигранная сетка. Сетки были уточнены в областях с высокой плотностью пропускания, таких как пограничный слой сопла и область затвердевания, в результате чего в общей сложности получилось около 3 миллионов сеток. Остаточные значения энергии были меньше 10-6, а другие - меньше 10-4. Для оценки сходимости во время расчета использовалась программа ANSYS Fluent 16.0 (ANSYS, Inc., Кэнонсбург, Пенсильвания, США). Модуль «Профиль» в ANSYS Fluent использовался для извлечения первого сегмента выходных данных вычислительной области в качестве условия входа для второго сегмента. Для обеспечения эффективной дальности действия ЭМП и полного развития турбулентного течения в данной работе в качестве расчетной области выбрано ЗКЗ длиной 3–4,8 м. Моделирование ANSOFT Maxwell (ANSYS, Inc., Канонсбург, Пенсильвания, США) использовалось для получения данных об электромагнитном поле расчетной области, а программное обеспечение Fluent использовалось для расчета информации о потоке, теплопередаче и затвердевании в установившемся состоянии. в СКЗ. Информация о координатах узла в Fluent была загружена в Maxwell, а усредненная по времени ЭДС была извлечена с использованием алгоритма интерполяции координат. Наконец, ЭДС была загружена в уравнение импульса с помощью пользовательской функции (UDF). Граничные условия модели были следующими:
1. Вход расчетной области: скорость и температура на выходе из первой расчетной области, а также информация о доле жидкой фазы были загружены в качестве входных граничных условий.
2. Расчет выхода из области: нулевые градиенты для всех физических величин в направлении нормали экспорта с использованием полностью разработанных граничных условий.
3. Стена. Условия охлаждения описывались с использованием коэффициента конвективной теплопередачи [10].
2.3. Экспериментальный Процедура
Плотность магнитного потока измерялась с использованием Tesla Meter 475 с режимом цифровой обработки сигналов LakeShore (Zhongke Electric, Хунань, Китай). ЭДС проверялась с помощью тягомера собственного производства, как показано на рисунке 3. Принцип действия испытательного устройства был основан на методе измерения медной пластины, имитирующей жилу. Ряд тонких медных пластин толщиной 2 мм были равномерно распределены и подвешены симметрично и параллельно толщине жилы между рабочими поверхностями ЭМС. Электромагнитное усилие, полученное на каждой медной пластине, измерялось отдельно с помощью датчика натяжения, при этом каждая медная пластина представляла усилие, воспринимаемое прядью определенной толщины в соответствующем положении.
Основные химические компоненты стали Fe–17 мас.% Cr–0,6 мас.% Ni приведены в таблице 2. Место отбора проб поперечного сечения сляба, полученного при соответствующих условиях работы, показано на рисунке 4. Поперечное сечение стали образец при каждом рабочем состоянии выравнивали на токарном станке и полировали на фрезерном станке так, чтобы не было следов обработки, влияющих на обзор контролируемой поверхности. В качестве эрозионного средства использовали водный раствор технической соляной кислоты в объемном соотношении 1:1. Образцы с обработанной поверхностью погружали в кислотный травитель и подвергали эрозии при температуре водяной бани 70 °C в течение 20 минут. Сразу после эрозии поверхность промывали водой и обдували потоком воздуха под высоким давлением, получали изображения и записывали соотношение равноосных кристаллов с помощью Image-Pro Plus (Media cybernetics, Inc., Роквилл, Мэриленд, США). Штаты).
3. Результаты и Обсуждение
3.1. Анализ из Электромагнитный Поле
На рис. 5а показано сравнение расчетных и измеренных значений плотности магнитного потока, а на рис. 5б — ЭДС на осевой линии широкой поверхности с парой роликов. Измеренные и рассчитанные значения плотности магнитного потока на осевой линии ролика и ЭДС медной пластины примерно совпадают, что подтверждает достоверность модели на приемлемом уровне. На рисунке 5б показано, что ЭДС быстро возрастала, а затем медленно уменьшалась по мере увеличения частоты, а наибольшая ЭДС пары роликовых мешалок была получена на частоте 9 Гц.
На рис. 6а–в показано распределение плотности магнитного потока на поверхности пластины для силы тока 400 А и частоты 7 Гц при наличии одной пары:
две пары и три пары соответственно, в которых эффективная площадь магнитной индукции увеличивалась с увеличением количества роликов. Магнитное поле бегущей волны имело определенную направленность, что приводило к конечному эффекту, приводящему к большей плотности магнитного потока на стороне тяги (правая сторона нити на рисунке 6), чем на начальной стороне (левая сторона нити на рисунке 6). ).
На рисунке 7а показано распределение ЭДС вдоль средней линии в направлении разливки при различном числе пар роликов для тока 400 А и частоты 7 Гц, а на рисунке 7б показано распределение ЭДС вдоль средней линии ролики в широком направлении. Для одной, двух и трех пар роликов максимальная ЭДС на средней линии сляба по направлению разливки составила 12090, 18573 и 21229 Н/м3 соответственно, а средняя ЭДС — 2023, 5066 и 7962. Н/м3 соответственно. Максимальная ЭДС по осевой линии широкой поверхности для каждой пары роликов составила 12 354, 18 084 и 22 874 Н/м3 соответственно, а средняя ЭДС — 10 247, 15 730 и 21 336 Н/м3 соответственно. Максимальная сила располагалась на упорной стороне сляба, причем ЭДС расплавленной стали увеличивалась с увеличением числа пар роликов.
На рисунке 8а показано распределение ЭДС в направлении разливки под двумя парами роликов на разных частотах, а на рисунке 8б показано распределение ЭДС в направлении разливки под двумя парами роликов при разных токах. Распределение ЭДС свидетельствует о том, что она была небольшой на обоих концах, большой посередине и равномерно распределялась между роликами. Максимальная ЭДС в центре пряди увеличивалась с 4750 до 19 000 Н/м3 при увеличении силы тока с 200 до 400 А. Кроме того, максимальная ЭДС в центре пряди уменьшалась с 20 838 до 17 995 Н/м3 при увеличении силы тока с 200 до 400 А. частота увеличилась с 4 до 8 Гц. Нить проявляла определенную магнитную проводимость, когда линии магнитной индукции из воздуха в нить отклонялись, группируясь в одном месте и образуя магнитный экран. Разница в магнитном потоке между внутренней частью и краями жилы привела к неравномерному распределению индуцированного тока, который в основном был сосредоточен на поверхности пластины, - явление, известное как «скин-эффект». Этот эффект приводит к уменьшению проникновения магнитного поля на более высоких частотах [17]. Это показывает, что затвердевшая оболочка с определенной электропроводностью оказывает определенное экранирующее действие на магнитное поле, и поэтому интенсивность центральной магнитной индукции несколько уменьшается с увеличением частоты тока.
3.2. Анализ из Поток и Затвердевание Поведение
На рис. 9а показано распределение скорости вдоль осевой линии в направлении разливки на характеристической линии расплавленной стали с различным числом пар роликов, а на рис. 9б показано распределение скорости вдоль осевой линии роликов в широком направлении. Увеличение числа роликов приводило к увеличению локального объема ЭДС на заготовке, а ЭДС являлась движущей силой потока расплавленной стали, омывающей фронт затвердевания в ЗКЗ. Диапазон эффективных скоростей промывки, определяемый как диапазон, в котором скорость потока превышает скорость разливки, фронта затвердевания вдоль направления разливки составлял 4,0–4,35 м, 3,8–4,35 м и 3,6–4,35 м для одного , две и три пары валков соответственно, а максимальная скорость стирки составляла 0,7, 0,8 и 0,76 м/с соответственно. Чжан и др. [18] обнаружили, что высокоскоростной струйный поток из боковых отверстий может привести к увеличению зоны турбулентности в зоне формы и части ЗКН. Хотя ЭДС двух пар роликов ниже, чем у трех пар, область промывки двух пар находится дальше вниз, в результате чего интенсивность турбулентной кинетической энергии в области смещенной формы становится ниже. Таким образом, прядь имеет большую максимальную скорость стирки с двумя парами валиков, чем с тремя парами. На рис. 8б видно, что максимальная скорость потока при различном числе пар роликов распределялась по одной стороне пряди. Скорость потока со стороны тяги ЭМП была больше, чем со стороны старта, что примерно соответствует характеристикам движения магнитного поля бегущей волны.
На рисунках 10a–d показано распределение температуры и линия тока расплавленной стали на центральной поверхности узкой грани сляба с 0–3 парами роликов. ЭДС заставляла расплавленную сталь перемещаться с одной стороны узкой поверхности на другую, а непрерывность течения к узкому фронту затвердевания приводила к образованию верхней и нижней циркуляции расплавленной стали, в результате чего получалось однородное ядро. температура и перемешивание плиты. С увеличением числа пар роликов площадь течения расплавленной стали в поперечном сечении расширялась, а принудительный теплообмен между центральной высокотемпературной расплавленной сталью и затвердевшей оболочкой приводил к увеличению низкотемпературной зоны в центре. пряди. Согласно теории затвердевания, более низкая температура центральной расплавленной стали более способствует образованию частиц зародышеобразования. Сюй и др. отметили [19], что смывание расплавленной стали против фронта затвердевания может вызвать «плавление» дендритного плеча с образованием частиц зародышеобразования для образования равноосных кристаллов, что в конечном итоге увеличивает соотношение центральных равноосных кристаллов нити.
На рис. 11а показано изменение толщины затвердевшей оболочки на начальной стороне по направлению разливки в центре узкой грани для слитка с различным числом пар роликов, а на рис. 11б показано изменение толщины оболочки на напорной стороне вдоль направление разливки по центру узкой грани для пряди с разным количеством пар роликов. Фронтом затвердевания считается место, где доля жидкой фазы равна 0,3. Для нулевой, одной, двух и трех пар роликов толщина затвердевшей оболочки на выходе из расчетной области составила 42,37, 40,96, 40,14 и 38,43 мм на стороне начала ЭДС соответственно и 42,37, 42,27 мм. , 37,62 и 37,60 мм со стороны тяги ЭДС соответственно. Высокоскоростной поток расплавленной стали устремляется к фронту затвердевания и прерывает часть столбчатых кристаллов, что приводит к медленному росту затвердевшей оболочки в зоне перемешивания. Скорость затвердевания на стороне электромагнитной тяги была значительно ниже, чем на стороне старта, что примерно совпадает с характеристиками магнитного поля бегущей волны.
3.3. Эксперименты из затвердевание Структура Полученный к R‐EMS
В экспериментах по управлению структурой затвердевания методом R-EMS были выбраны две пары роликов для отливки слябов стали Fe–17 мас.% Cr–0,6 мас.% Ni. Полутвердая зона в центре плиты при использовании двух пар роликов была больше, чем при использовании одной пары роликов. Хотя ЭДС была меньше, чем при использовании трех пар, скорость промывки фронта затвердевания была выше при использовании двух пар, чем при использовании трех пар, что благоприятствовало образованию равноосных кристаллов в нитях. Кроме того, при использовании двух пар роликов стоимость оборудования и энергопотребление ниже. Структуры затвердевания сляба, полученные при выключении и включении R-EMS, сравнивались в ходе эксперимента, как показано на рисунке 12. Когда R-EMS был выключен, макроструктура сляба была более развита в столбчатом кристалле. , что связано с характеристиками стали Fe–17 мас.% Cr–0,6 мас.% Ni. Наличие содержания Cr в стали более 16% приводило к процессу затвердевания без α→γ процесс фазового перехода с сохранением ферритной структуры. Панг и др. [20] обнаружили, что в процессе роста зерен не происходит фазового перехода, препятствующего развитию столбчатых кристаллов; таким образом, размер зерна был крупным, а химические элементы были склонны к сегрегации, что могло серьезно повлиять на качество продукта. Когда R-EMS был включен с электромагнитными параметрами 400 А и частотой 7 Гц, ЭДС, генерируемая магнитным полем бегущей волны, заставляла расплавленную сталь сильно течь и омывать столбчатый фронт кристалла, чтобы уменьшить температурный градиент при затвердевании. фронт, тормозя рост столбчатых кристаллов. В то же время высокоскоростной поток расплавленной стали может разрушить столбчатый рукав дендрита с образованием свободных зародышей в центральной низкотемпературной области. Наконец, центральное равноосное кристаллическое соотношение нити было увеличено до
69%.
4. Выводы
Здесь для отливки слябов из нержавеющей стали была создана трехмерная модель сегментированной связи для электромагнитных свойств, поведения потока и теплопередачи. Выявлено влияние R-EMS на распределение магнитного поля и поведение затвердевания, а также представлены оптимальные технические параметры для управления литой макроструктурой стали Fe – 17 мас. % Cr – 0,6 мас. % Ni. Основные выводы заключаются в следующем:
1. Характеристики магнитного поля бегущей волны Р-ЭМС в ЗКЗ будут создавать максимальную ЭДС, располагающуюся на начальной стороне пряди пластины. Для каждой дополнительной пары электромагнитных роликов средняя ЭДС в направлении разливки увеличивается на 2969 Н/м3, а средняя ЭДС в центральной части роликов увеличивается на 5600 Н/м3.
2. С увеличением количества пар перемешивающих роликов эффективная площадь перемешивания расплавленной стали внутри слитка увеличивается за счет ЭДС, и скорость расплавленной стали на фронте затвердевания сначала увеличивается, а затем уменьшается. Эффект промывки потоком от сильной электромагнитной силы снизит скорость затвердевания локальной оболочки и ускорит перегретое рассеивание центра расплавленной стали, что благоприятно для образования равноосного кристалла.
3. Использование двух пар электромагнитных роликов с током 400 А и частотой 7 Гц может обеспечить соотношение центральных равноосных кристаллов 69% в заготовке сляба размером 200 мм × 1280 мм, что помогает улучшить ее поведение при горячей обработке.
Автор Взносы: Концептуализация, HX и BY; методология, HX и PW; расследование, BY и XC; ресурсы, AL и WL; письменное — подготовка оригинального черновика, HX и PW; написание — просмотр и редактирование, HX, PW и JZ; визуализация, XC и PW; надзор, AL, HT и JZ; администрирование проекта, HT и JZ; HX и PW являются соавторами. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.
Финансирование: Это исследование финансировалось Пекинским муниципальным фондом естественных наук (BJNSF) (грант № 2182038) и Национальным фондом естественных наук Китая (NSFC) (гранты № 51874033 и № U1860111), Национальной программой ключевых исследований и разработок Китая (Гранд № .016YEB0601302).
Благодарности: Авторы выражают благодарность за промышленные испытания в провинции Хунань Валин Ляньюань Iron & Steel Croup Co., Ltd.
Конфликты из Интерес: Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Рессылки
1. Рамкумар, К.Д.; Чандрасекхар, А.; Сингх, АК; Ахуджа, С.; Агарвал, А.; Ариважаган, Н.; Рабель А.М. Сравнительные исследования свариваемости, микроструктуры и свойств при растяжении ферритной нержавеющей стали AISI 430, сваренной автогенной TIG, с флюсом и без него. J. Маунф. Процесс. 2015, 20, 54–69, doi:10.1016/j.jmapro.2015.09.008.
2. Ван, К.; Ю, Ю.; Ю, Дж.; Чжан, Ю.; Чжао, Ю.; Юань, К. Эволюция микроструктуры и коррозионное поведение разнородных сварных соединений из нержавеющей стали 304/430. J. Маунф. Процесс. 2020, 50, 183–191, doi:10.1016/j.jmapro.2019.12.015.
3. Кунштрайх, С.; Доби, П.Х. Влияние режима течения жидкой стали на качество слябов и необходимость динамического электромагнитного контроля в форме. Айронмак. Стилмак. 2005, 32, 80–86, дои:10.1179/174328105X15823.
4. Ву, С.Дж.; Ву, Ю.; Ю, ЮК; Чен, В.К. Влияние электромагнитного перемешивания в зоне вторичного охлаждения на качество сляба непрерывной разливки из неориентированной кремнистой стали. Сталелитейное производство 2012, 28, 11–14,24.
5. Кунштрайх С. Электромагнитное перемешивание слябов. Железо Сталь 2005, 40, 81–82,86.
6. Чжан К.; Чен, Сан-Франциско; Ян, Б.; Лю, Т.; Чжао, Ю.; Лей, Х. Исследование расположения роликов S-EMS в зоне вторичного охлаждения машины непрерывной разливки слябов. J. Университет. Наука. Технол. Ляонин 2018, 41, 335–340,350, doi:10.13988/j.ustl.2018.05.003.
7. Чен, С.Ф.; Ян, Б.; Ван, М.; Хонг, Н.; Дин, К.; Лей, Х. Численное моделирование электромагнитного перемешивания второго сегмента охлаждения при непрерывной разливке слябов. J. Университет. Наука. Технол. Ляонин 2017, 40, 184–188,203, doi:10.13988/j.ustl.2017.03.006.
8. Ян Дж.; Рен, БЗ; Хан, ZW; Шен, Х.Ф. Связь потока жидкости и затвердевания с электромагнитным перемешиванием валкового типа при непрерывной разливке слябов. Контин. Бросать. 2015, 40, 13–17, doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150030.
9. Хуанг, Дж.Т.; Ван, Э.Г.; Он, JC. Численное моделирование линейного электромагнитного перемешивания в зоне вторичного охлаждения машины для разливки слябов. J. Железо Сталь Рез. Int. 2003, 10, 16–21, doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-706x.2003.03.050.
10. Цзян, Д.Б.; Чжу, МОЙ; Чжан Л. Численное моделирование поведения затвердевания и транспорта растворенных веществ при непрерывной разливке слябов с помощью S-EMS. Металлы 2019, 9, 452, 10.3390/мет9040452.
11. Ван, Х.Л. Улучшение равноосного соотношения зерен в заготовках непрерывной разливки из ферритовой нержавеющей стали 430. Шанхай Металлы 2007, 29, 27–30.
12. Ли, Дж. К.; Инь, ЮК; Ван, Б.Ф. Численное моделирование режимов перемешивания при электромагнитном перемешивании валкового типа во вторичной зоне охлаждения сляба непрерывной разливки. Спецификация. Бросать. Цветной Сплав. 2013, 33, 302–305, 10.15980/j.tzzz.2013.04.034.
13. Киттакс С.; Фукуокайя, Т.; Маруки, Ю.; Канки, Т. Nippon Электромагнитная мешалка со стальной стренгой «S-EMS» для МНЛЗ. Ниппон Сталь Технология. Представитель. 2003, 87, 70–74.
14. Ли, SX; Сяо, Х.; Ван, П.; Лю, Х.; Чжан Дж. Анализ электромагнитного поля кристаллизатора непрерывного литья, включая новый интегральный метод расчета электромагнитного крутящего момента. Металлы 2019, 9, 946, дои:10.3390/met9090946.
15. Ван П.; Чжан, З.; Галстук, ЗП; Ци, М.; Лан, П.; Ли, SX; Ян, ЗБ; Чжан, Дж. К. Поведение начального переноса и эволюция структуры затвердевания в большой установке непрерывного литья с комбинацией режима впрыска через сопло и M-EMS. Металлы 2019, 9, 1083, дои:10.3390/met9101083.
16. Кунштрайх, С. Электромагнитное перемешивание при непрерывном литье. Ревю Де MéТаллургия 2003, 100, 395–408, doi:10.1051/metal:2003198.
17. Ли, SX; Ван, П.; Лан, П.; Лю, ХС; Лю, Квинсленд; Ли, СГ; Чжан, Дж. К. Течение расплава и теплообмен на конце кратера непрерывной разливки круглых заготовок с использованием окончательного электромагнитного перемешивания. Подбородок. J. анг. 2019, 41, 748–756, doi:10.13374/j.issn2095-9389.2019.06.006.
18. Чжан З.; Ван, П.; Донг, ЮН; Ли, Л.; Лан, П.; Чжан, Дж. К. Исследование трехмерного течения, теплопередачи и поведения при затвердевании в процессе непрерывной разливки слябов. Контин. Бросать. 2019, 44, 41–46, doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20190070.
19. Сюй, З.Г.; Ван, XH Исследование образования равноосной зоны в нитях низкоуглеродистой стали. Встретились. Рез. Технол. 2016, 113, 106, дои:10.1051/metal/2015053.
20. Панг, MR; Ван, FM; Ван, Дж.Л.; Ли, ЧР; Чжан, GQ Влияние параметров затвердевания на структуру затвердевания нержавеющей стали 430 на основе метода 3D-CAFÉ. Транс. Матер. Нагревать Обращаться. 2013, 34, 188–195, doi:10.13289/j.issn.1009-6264.2013.12.034.